下級(jí)鍋爐省煤器兩側(cè)的U型彎處有煙氣走廊，經(jīng)實(shí)測(cè)，兩側(cè)的U型彎處之間的距離 約為80mm，比初始設(shè)計(jì)值2mn大了很多，同時(shí)比省煤器距離前后墻的距離初始設(shè)計(jì)值 60nm也大了20mm。由于煙氣走廊的阻力極小，煙氣的流速比較大，通過(guò)計(jì)算可知，煙氣的流速在鍋爐下級(jí)省煤器的出口比上級(jí)鍋爐省煤 器的入口大了 30%左右d因?yàn)橄到y(tǒng)的管子是金屬材質(zhì)，金屬的磨損量與煙氣的流速三次方成正比例關(guān)系，所以，在兩側(cè)U型彎管處的磨損更加嚴(yán)重。另外在制彎頭的時(shí)候，彎頭的壁厚比直管處薄，壁厚小于4 mm,上述一系列原因?qū)е洛仩t省煤器管子的彎頭迎風(fēng)面位置更加容笏發(fā)生磨損泄漏事故。

2.實(shí)際應(yīng)用的燃料性質(zhì)與設(shè)計(jì)值差異

煙氣流動(dòng)的過(guò)程中起到磨損作用的是煙氣中那些較大顆粒的飛灰，并且磨損的程度與總灰量密切相關(guān)?？偦伊吭酱?，灰粒對(duì)于省煤器管的撞擊次數(shù)也越多，管壁的磨損程度越 嚴(yán)重，而總灰量由燃料灰分和燃料的低位發(fā)熱量決定。
該鍋爐的設(shè)計(jì)煤種的基灰分為24.26%, 而實(shí)際燃燒的煤種應(yīng)用基灰分約為39.50%; 煤粉的細(xì)度)設(shè)計(jì)值為2228，但實(shí)際煤粉的 細(xì)度在30左右，這兩項(xiàng)參數(shù)均與設(shè)計(jì)的煤種有較大的偏差p煤粉較粗、灰分較大，直接導(dǎo) 致了灰粒和沒(méi)有燃燒完全的燃料顆粒成倍增多，實(shí)際煙氣中飛灰的濃度增大，這一原因也加劇了對(duì)鍋爐省煤器管路的磨損a

3.鍋爐省煤器管束的排列方式與系統(tǒng)的安裝質(zhì)量

系統(tǒng)管路中煙氣橫向沖刷鍋爐省煤器管時(shí)，管束的排列方式不同，管壁的受磨損情況也不盡相同。錯(cuò)列式樣的管束排列受到的磨損程度要比順列的管束嚴(yán)重，下排管束磨損程度要比上排大，并且氣流自上向下攢動(dòng)，灰粒將在重力的作用下速度將有可能大于煙氣的速 度，加劇顆粒沖擊對(duì)管壁的磨損程度。該鍋爐省煤器為錯(cuò)列布置，采用規(guī)格為32X4的鋼管，管徑較小，管體的剛性較差，管壁較薄，造成實(shí)際狀況下蛇形管的排列不齊，同時(shí)安裝不到位的原因，將難以保證整齊均勻的安裝間距，以上原因也是導(dǎo)致鍋爐省煤器管排中出現(xiàn)煙氣走廊，致使局部管壁的金屬磨損狀況加劇。

4.防磨措施設(shè)置的不完善

一般鍋爐只是在下級(jí)鍋爐省煤器兩側(cè)的U型彎處，加裝了有防磨作用的擋風(fēng)板，由于下級(jí)鍋爐省煤器的高度約為3200mm,上面設(shè)置的防磨裝置對(duì)下面的U型彎處難以起到防磨的作用，因此，下級(jí)鍋爐省煤器部的U型彎處磨損比較嚴(yán)重。

5.鍋爐燃燒狀況的影響

鍋爐運(yùn)行過(guò)程中的燃燒進(jìn)風(fēng)量過(guò)大將會(huì)造成煙氣量的加大，從而使磨損的速度增加。通過(guò)計(jì)算可知，鍋爐省煤器中過(guò)量的空氣系數(shù)由2增加至3時(shí)，管壁磨損量將增加25%左右。